在充填10m³催化剂的绝热固定床反应器中进行甲苯氢解反应以生产苯:C₆H₅CH₃+H₂→C₆H₆+CH₄ 
原料气的摩尔组成为3.85%C₆H₆,3.18%C₆H₅CH₄,69.97%H₂;温度为863K,操作压力为6.08Mpa;若采用空速为1000m³(STP)/hm³催化剂,试计算反应器出口的气全组成。该反应的速率方程如下: 

式中C_T和C_H分别为甲苯和氢的浓度,kmol/m³,甲苯转化速率r_T的单位为kmol/m³s,反应热效应=-49974 J/mol,为简化计,反应气体可按理想气体处理,平均定压热容为常数,等于4.23J/molK。

在实验室中用外循环式无梯度反应器研究二级气相反应2A→P+Q原料为纯A；设kC_A0τ=1。试计算A的转化率，当： 
（1）循环比为5； 
（2）循环比为30； 
（3）按全混流模型处理； 
（4）比较上列各问题的计算结果并讨论之。

用1.2M的氨水吸收某生产装置出口气中的二氧化喘，当气流主体中二氧化碳分压为1.013×10^-3Mpa时，该处的二氧化碳吸收速率为多少？ 
已知：液相中CO₂和NH₃的扩散系数均为3.5×10^-5cm²/s，二级反应速率常数为38.6×10⁵cm³/mols，二氧化碳的溶解度系数为1.53×10^-10mol/cm³Pa，k_L=0.04cm/s，k_G=3.22×10^-10mol/cm²sPa，相界面积a_L=2.0cm²/cm³。

气体A与液体B的反应为不可逆反应,对A为一级,对B为零级,已知三种情况下反应速率常数k,液侧传质系数k_L,组分A在液相中的扩散系数D_AL以及液相体积与液膜之比α值如下: 

试分别计算这三种情况下的增大因子和有效因子值,并对计算结果进行比较与讨论。

在机械拌釜中于0.891Mpa及155℃等温下用空气氧化环已烷.液相进料中环已烷浓度7.74kmol/m³,氧含量为零.液体与空气的进料量分别为26.76m³/h和161m³/h,要求出口的液体中环已烷浓度为6.76kmol/m³,假定气相及液相均呈全混流,气相阻力可忽略不计,试计算所需的反应体积。 
已知数据:该反应对氧及环已烷均为一级,操作条件下的反应速率常数k=0.2m³/mols,氧的溶解度=1.115×10^-4kmol/m³.液侧传质系数k_L=0.416cm./s,比相界面积=6.75cm^-1,气含率εG=0.139,氧在液相中扩散系数D_AL=2.22×10^-4cm²/s

在充填直径为4mm的Pd-Al₂O₃催化剂的滴流床反应器中,于0.1013Mpa,50℃等温下进行α-甲基苯乙烯加氢反应,液相进料α-甲基苯乙烯的浓度为4.3×10^-4mol/cm³;床层入口处纯氢及液体的线速度分别等于12cm/s和1cm/s;若液相中α-甲基苯乙烯转化率为90%;试计算床高,假定气相和液相均呈活塞流,且床层压力降可忽略不计.已知数据:该反应对氢为一级,对α-甲基苯乙烯为零级,操作条件下,基于床层体积计算的数据如下:k=16.8 s^-1;k_La_L=0.203s^-1;k_LSa_S=0.203s^-1;氢在催化剂中的有效扩散系数=1.02×10^-6cm²/s;氢在液相中的溶解度系数=0.6cm³气/cm³液;床层孔隙率ε=0.42。

在浆态反应器中用纯氢将丁炔二醇加氢为丁烯二醇，该反应对氢及丁炔均为一级；进反应器的丁炔二醇溶液浓度为2.5kmol/m³；反应条件下，k=4.8×10^-5m³/kg﹒s﹒mol，k_La_L’=0.3s^-1，k_Ls=0.005cm/s，氢在液相中的溶解度=0.01kmol/m³；液相中催化剂含量为0.1kg/m³，ρ0=1.5g/cm³，d’s=40m²/kg，气液均呈活塞流。