你可能感兴趣的试题

（一） 背景资料

某有掩护港池内的顺岸重力式方块码头需沿前沿线接长 250m，拟新接长码头的后方为已填筑的陆域场 地，纵深大于 200m，已建码头基槽长 260m，以及原码头衔接处平面见图 1-1，图 1-2，某施工单位 承揽了该工程挖泥施工，根据土质和船机调遣情况，采用 1 组 6m锚缆定位抓斗挖泥船组进行本基槽 挖泥施工，施工中将基槽自原有码头一侧起分一、二作业段，每段长 130m。挖泥过程中有“双控”要 求，挖泥定位采用导标，泥土外抛，自检采用水砣测深。图 1-3 是技术交底文件中所附的挖泥船组在 第二阶段作业中开挖基槽的示意图。

问题：

写出图 1-3 各编号的设备或者设施的名称。

（二） 背景资料

某新建港口工程，其中包括一条 600m 长防波堤，二座 5 万吨级码头。防波堤为抛石斜坡堤结构，大 块石护面，堤身处原泥面下为厚薄不均的淤泥，码头为重力式沉箱结构。 该项目 EPC 承包商经过技术经济比较确定：（1）防波堤堤心石填筑采用爆炸（爆破）排淤方案实施。

（2）沉箱在现场预制，采用半潜驳加方驳出运安装方案，已知沉箱为矩形，平立面均轴对称，单件重 2000t。经计算，沉箱重心到沉箱顶面距离为9.45m，浮心到沉箱顶面距离为9.75m，定倾半径为0.45m。 经过承包商强化技术管理，精心组织施工，本项目顺利完成。

问题：

堤心石爆炸（爆破）排淤的炸药包埋设在泥面下的深度如何确定？

（二） 背景资料

某新建港口工程，其中包括一条 600m 长防波堤，二座 5 万吨级码头。防波堤为抛石斜坡堤结构，大 块石护面，堤身处原泥面下为厚薄不均的淤泥，码头为重力式沉箱结构。 该项目 EPC 承包商经过技术经济比较确定：（1）防波堤堤心石填筑采用爆炸（爆破）排淤方案实施。

（2）沉箱在现场预制，采用半潜驳加方驳出运安装方案，已知沉箱为矩形，平立面均轴对称，单件重 2000t。经计算，沉箱重心到沉箱顶面距离为9.45m，浮心到沉箱顶面距离为9.75m，定倾半径为0.45m。 经过承包商强化技术管理，精心组织施工，本项目顺利完成。

问题：

写出预制沉箱的模板可采用的几种形式。

（一） 背景资料

某有掩护港池内的顺岸重力式方块码头需沿前沿线接长 250m，拟新接长码头的后方为已填筑的陆域场 地，纵深大于 200m，已建码头基槽长 260m，以及原码头衔接处平面见图 1-1，图 1-2，某施工单位 承揽了该工程挖泥施工，根据土质和船机调遣情况，采用 1 组 6m锚缆定位抓斗挖泥船组进行本基槽 挖泥施工，施工中将基槽自原有码头一侧起分一、二作业段，每段长 130m。挖泥过程中有“双控”要 求，挖泥定位采用导标，泥土外抛，自检采用水砣测深。图 1-3 是技术交底文件中所附的挖泥船组在 第二阶段作业中开挖基槽的示意图。

问题：

画出抓斗挖泥船施工工艺流程图。

（二） 背景资料

某新建港口工程，其中包括一条 600m 长防波堤，二座 5 万吨级码头。防波堤为抛石斜坡堤结构，大 块石护面，堤身处原泥面下为厚薄不均的淤泥，码头为重力式沉箱结构。 该项目 EPC 承包商经过技术经济比较确定：（1）防波堤堤心石填筑采用爆炸（爆破）排淤方案实施。

（2）沉箱在现场预制，采用半潜驳加方驳出运安装方案，已知沉箱为矩形，平立面均轴对称，单件重 2000t。经计算，沉箱重心到沉箱顶面距离为9.45m，浮心到沉箱顶面距离为9.75m，定倾半径为0.45m。 经过承包商强化技术管理，精心组织施工，本项目顺利完成。

问题：

写出沉箱在预制场水平运输的几种方法。

（一） 背景资料

某有掩护港池内的顺岸重力式方块码头需沿前沿线接长 250m，拟新接长码头的后方为已填筑的陆域场 地，纵深大于 200m，已建码头基槽长 260m，以及原码头衔接处平面见图 1-1，图 1-2，某施工单位 承揽了该工程挖泥施工，根据土质和船机调遣情况，采用 1 组 6m锚缆定位抓斗挖泥船组进行本基槽 挖泥施工，施工中将基槽自原有码头一侧起分一、二作业段，每段长 130m。挖泥过程中有“双控”要 求，挖泥定位采用导标，泥土外抛，自检采用水砣测深。图 1-3 是技术交底文件中所附的挖泥船组在 第二阶段作业中开挖基槽的示意图。

问题：

基槽挖泥“双控”要求是什么？如何进行“双控”？

（二） 背景资料

某新建港口工程，其中包括一条 600m 长防波堤，二座 5 万吨级码头。防波堤为抛石斜坡堤结构，大 块石护面，堤身处原泥面下为厚薄不均的淤泥，码头为重力式沉箱结构。 该项目 EPC 承包商经过技术经济比较确定：（1）防波堤堤心石填筑采用爆炸（爆破）排淤方案实施。

（2）沉箱在现场预制，采用半潜驳加方驳出运安装方案，已知沉箱为矩形，平立面均轴对称，单件重 2000t。经计算，沉箱重心到沉箱顶面距离为9.45m，浮心到沉箱顶面距离为9.75m，定倾半径为0.45m。 经过承包商强化技术管理，精心组织施工，本项目顺利完成。

问题：

判断本工程沉箱浮游稳定是否满足要求，并说明理由。如果提高其浮游稳定性，可采用哪些措施？

（三） 背景资料

某航道整治工程位于潮汐河口，整治工程建筑物由一条长导堤和导堤内侧 6 座丁坝组成，平面布置示 意图见图 3，导堤和丁坝均采用斜坡式抛石堤，护底采用 500g/m² 复合土工布混凝土单元联锁块软体 排。根据设计要求，对于陡于 1:3 的陡坡需要采用袋装砂补抛处理，并可进行合同价款的变更。施工期 间，发现 1 个陡于 1:3 的陡坡，且在 8m 水深处出现了排体撕裂，项目部对陡坡进行了袋装砂补抛，并 在排体撕裂处进行了补排。本工程施工期间，受大风影响，一艘 500t 的运输船舶未能及时撤离现场， 造成 1 人死亡，直接经济损失为 150 万元。

问题：

根据《航道整治工程施工规范》（JTS224-2016），本工程补排最小纵向搭接长度应为多少？排体 着床实际最小搭接长度应为多少？

（三） 背景资料

某航道整治工程位于潮汐河口，整治工程建筑物由一条长导堤和导堤内侧 6 座丁坝组成，平面布置示 意图见图 3，导堤和丁坝均采用斜坡式抛石堤，护底采用 500g/m² 复合土工布混凝土单元联锁块软体 排。根据设计要求，对于陡于 1:3 的陡坡需要采用袋装砂补抛处理，并可进行合同价款的变更。施工期 间，发现 1 个陡于 1:3 的陡坡，且在 8m 水深处出现了排体撕裂，项目部对陡坡进行了袋装砂补抛，并 在排体撕裂处进行了补排。本工程施工期间，受大风影响，一艘 500t 的运输船舶未能及时撤离现场， 造成 1 人死亡，直接经济损失为 150 万元。

问题：

根据交通运输部《水上交通事故统计方法》，指出本工程所发生事故的等级，并简述重大事故及人 身伤亡事故处理的步骤。

（三） 背景资料

某航道整治工程位于潮汐河口，整治工程建筑物由一条长导堤和导堤内侧 6 座丁坝组成，平面布置示 意图见图 3，导堤和丁坝均采用斜坡式抛石堤，护底采用 500g/m² 复合土工布混凝土单元联锁块软体 排。根据设计要求，对于陡于 1:3 的陡坡需要采用袋装砂补抛处理，并可进行合同价款的变更。施工期 间，发现 1 个陡于 1:3 的陡坡，且在 8m 水深处出现了排体撕裂，项目部对陡坡进行了袋装砂补抛，并 在排体撕裂处进行了补排。本工程施工期间，受大风影响，一艘 500t 的运输船舶未能及时撤离现场， 造成 1 人死亡，直接经济损失为 150 万元。

问题：

简述本工程新增袋装砂补抛的分项工程的单价调整应遵循的原则。

（四） 背景资料 某高桩码头桩基结构采用Φ1000mm 预应力混凝土管桩，混凝土强度为 C80，管桩的规格、性能见表 4-1，码头结构断面见图 4。正式工程开工前，项目部做了施工部署和安排，进行了桩的试打动力检测， 选定了桩锤型号，确定锤击拉应力标准值为 9MPa、总压应力标准值为 25MPa；针对沉桩、桩帽和横 梁现浇混凝土、安装梁板三项施工作业，沿码头长度方向划分了三个施工作业区段，施工顺序为一区段、 二区段、三区段，为了避免施工干扰、影响施工质量，规定一个施工作业区段在同一时段内只能进行一 项施工作业；现场组织了一艘打桩船、一艘起重安装船、一个钢筋模板混凝土施工队；三个作业区段施 工内容和相应作业时间见表 4-2，其中现浇混凝土作业时间中已包含其达到设计强度所需时间。项目部 精心组织施工，保证了每项施工作业连续施工。根据《水运工程混凝土结构设计规范》，C80 混凝土 轴心抗压强度设计值为 35.9MPa、轴心抗拉强度设计值为 2.22MPa。

表4-1   管桩规格、性能表

表4-2    三个作业区段施工内容和相应作业时间

表4-3    施工计划横道图

问题：

写出图 4 中各编号的结构名称。

（四） 背景资料 某高桩码头桩基结构采用Φ1000mm 预应力混凝土管桩，混凝土强度为 C80，管桩的规格、性能见表 4-1，码头结构断面见图 4。正式工程开工前，项目部做了施工部署和安排，进行了桩的试打动力检测， 选定了桩锤型号，确定锤击拉应力标准值为 9MPa、总压应力标准值为 25MPa；针对沉桩、桩帽和横 梁现浇混凝土、安装梁板三项施工作业，沿码头长度方向划分了三个施工作业区段，施工顺序为一区段、 二区段、三区段，为了避免施工干扰、影响施工质量，规定一个施工作业区段在同一时段内只能进行一 项施工作业；现场组织了一艘打桩船、一艘起重安装船、一个钢筋模板混凝土施工队；三个作业区段施 工内容和相应作业时间见表 4-2，其中现浇混凝土作业时间中已包含其达到设计强度所需时间。项目部 精心组织施工，保证了每项施工作业连续施工。根据《水运工程混凝土结构设计规范》，C80 混凝土 轴心抗压强度设计值为 35.9MPa、轴心抗拉强度设计值为 2.22MPa。

表4-1   管桩规格、性能表

表4-2    三个作业区段施工内容和相应作业时间

表4-3    施工计划横道图

问题：

高桩码头预制构件多层堆放层数应根据哪些参数和因素确定？

（四） 背景资料 某高桩码头桩基结构采用Φ1000mm 预应力混凝土管桩，混凝土强度为 C80，管桩的规格、性能见表 4-1，码头结构断面见图 4。正式工程开工前，项目部做了施工部署和安排，进行了桩的试打动力检测， 选定了桩锤型号，确定锤击拉应力标准值为 9MPa、总压应力标准值为 25MPa；针对沉桩、桩帽和横 梁现浇混凝土、安装梁板三项施工作业，沿码头长度方向划分了三个施工作业区段，施工顺序为一区段、 二区段、三区段，为了避免施工干扰、影响施工质量，规定一个施工作业区段在同一时段内只能进行一 项施工作业；现场组织了一艘打桩船、一艘起重安装船、一个钢筋模板混凝土施工队；三个作业区段施 工内容和相应作业时间见表 4-2，其中现浇混凝土作业时间中已包含其达到设计强度所需时间。项目部 精心组织施工，保证了每项施工作业连续施工。根据《水运工程混凝土结构设计规范》，C80 混凝土 轴心抗压强度设计值为 35.9MPa、轴心抗拉强度设计值为 2.22MPa。

表4-1   管桩规格、性能表

表4-2    三个作业区段施工内容和相应作业时间

表4-3    施工计划横道图

问题：

验算本工程打桩应力，并判断其是否满足沉桩过程中控制桩身裂损的要求。

（四） 背景资料 某高桩码头桩基结构采用Φ1000mm 预应力混凝土管桩，混凝土强度为 C80，管桩的规格、性能见表 4-1，码头结构断面见图 4。正式工程开工前，项目部做了施工部署和安排，进行了桩的试打动力检测， 选定了桩锤型号，确定锤击拉应力标准值为 9MPa、总压应力标准值为 25MPa；针对沉桩、桩帽和横 梁现浇混凝土、安装梁板三项施工作业，沿码头长度方向划分了三个施工作业区段，施工顺序为一区段、 二区段、三区段，为了避免施工干扰、影响施工质量，规定一个施工作业区段在同一时段内只能进行一 项施工作业；现场组织了一艘打桩船、一艘起重安装船、一个钢筋模板混凝土施工队；三个作业区段施 工内容和相应作业时间见表 4-2，其中现浇混凝土作业时间中已包含其达到设计强度所需时间。项目部 精心组织施工，保证了每项施工作业连续施工。根据《水运工程混凝土结构设计规范》，C80 混凝土 轴心抗压强度设计值为 35.9MPa、轴心抗拉强度设计值为 2.22MPa。

表4-1   管桩规格、性能表

表4-2    三个作业区段施工内容和相应作业时间

表4-3    施工计划横道图

问题：

复制表 4-3 到答题卡，用单实线画出本工程三项施工作业的施工计划横道图，并用双实线标示出关 键线路。

（五） 背景资料

某 20 万吨级单向航道扩建工程，是对原 15 万吨级航道的扩建，航道长度为 19.8km，航道设计底宽 为 270m，航道设计底标高为-20.5m，备淤深度为 0.4m，边坡为 1:5，计划施工工期 24 个月。施工 单位选用 12000m³自航耙吸挖泥船采用单点定位方式将疏浚土全部吹填到码头后方的吹填区，挖泥船 施工平均运距为 17.0km，水上吹填管线长度为 300m、陆地吹填管线平均长度为 1900m。疏浚土质 自上而下分别为：淤泥质土、软塑黏土、松散中砂。12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数见表 5-1， 泥舱施工舱容可连续调节。本工程疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数见表 5-2（海 水密度按 1.025t/m 计）。

表5-1    12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数

表5-2    疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数

本工程施工第一年正值交通运输安全与质量监督管理部门组织督查组开展水运工程质量安全综合督查。

问题：

计算本工程 12000m³自航耙吸挖泥船疏挖三种疏浚土质的合理施工舱容和施工运转时间小时生产率。（列出主要计算过程，结果四舍五入取整数）

（五） 背景资料

某 20 万吨级单向航道扩建工程，是对原 15 万吨级航道的扩建，航道长度为 19.8km，航道设计底宽 为 270m，航道设计底标高为-20.5m，备淤深度为 0.4m，边坡为 1:5，计划施工工期 24 个月。施工 单位选用 12000m³自航耙吸挖泥船采用单点定位方式将疏浚土全部吹填到码头后方的吹填区，挖泥船 施工平均运距为 17.0km，水上吹填管线长度为 300m、陆地吹填管线平均长度为 1900m。疏浚土质 自上而下分别为：淤泥质土、软塑黏土、松散中砂。12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数见表 5-1， 泥舱施工舱容可连续调节。本工程疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数见表 5-2（海 水密度按 1.025t/m 计）。

表5-1    12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数

表5-2    疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数

本工程施工第一年正值交通运输安全与质量监督管理部门组织督查组开展水运工程质量安全综合督查。

问题：

简述本工程施工中可采取哪些环保措施以降低施工期间对环境的影响。

（五） 背景资料

某 20 万吨级单向航道扩建工程，是对原 15 万吨级航道的扩建，航道长度为 19.8km，航道设计底宽 为 270m，航道设计底标高为-20.5m，备淤深度为 0.4m，边坡为 1:5，计划施工工期 24 个月。施工 单位选用 12000m³自航耙吸挖泥船采用单点定位方式将疏浚土全部吹填到码头后方的吹填区，挖泥船 施工平均运距为 17.0km，水上吹填管线长度为 300m、陆地吹填管线平均长度为 1900m。疏浚土质 自上而下分别为：淤泥质土、软塑黏土、松散中砂。12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数见表 5-1， 泥舱施工舱容可连续调节。本工程疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数见表 5-2（海 水密度按 1.025t/m 计）。

表5-1    12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数

表5-2    疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数

本工程施工第一年正值交通运输安全与质量监督管理部门组织督查组开展水运工程质量安全综合督查。

问题：

写出本工程施工中应定期校核的仪器或系统以准确控制挖槽深度。

（五） 背景资料

某 20 万吨级单向航道扩建工程，是对原 15 万吨级航道的扩建，航道长度为 19.8km，航道设计底宽 为 270m，航道设计底标高为-20.5m，备淤深度为 0.4m，边坡为 1:5，计划施工工期 24 个月。施工 单位选用 12000m³自航耙吸挖泥船采用单点定位方式将疏浚土全部吹填到码头后方的吹填区，挖泥船 施工平均运距为 17.0km，水上吹填管线长度为 300m、陆地吹填管线平均长度为 1900m。疏浚土质 自上而下分别为：淤泥质土、软塑黏土、松散中砂。12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数见表 5-1， 泥舱施工舱容可连续调节。本工程疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数见表 5-2（海 水密度按 1.025t/m 计）。

表5-1    12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数

表5-2    疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数

本工程施工第一年正值交通运输安全与质量监督管理部门组织督查组开展水运工程质量安全综合督查。

问题：

若对本工程进行质量安全督查，在督查施工单位工程质量安全管理行为时，关于施工组织和安全管 理的抽查指标项有哪些？

（五） 背景资料

某 20 万吨级单向航道扩建工程，是对原 15 万吨级航道的扩建，航道长度为 19.8km，航道设计底宽 为 270m，航道设计底标高为-20.5m，备淤深度为 0.4m，边坡为 1:5，计划施工工期 24 个月。施工 单位选用 12000m³自航耙吸挖泥船采用单点定位方式将疏浚土全部吹填到码头后方的吹填区，挖泥船 施工平均运距为 17.0km，水上吹填管线长度为 300m、陆地吹填管线平均长度为 1900m。疏浚土质 自上而下分别为：淤泥质土、软塑黏土、松散中砂。12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数见表 5-1， 泥舱施工舱容可连续调节。本工程疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数见表 5-2（海 水密度按 1.025t/m 计）。

表5-1    12000m³自航耙吸挖泥船设计性能参数

表5-2    疏浚土质物理指标与 12000m³ 自航耙吸挖泥船施工参数

本工程施工第一年正值交通运输安全与质量监督管理部门组织督查组开展水运工程质量安全综合督查。

问题：

根据《水运工程质量检验标准》（JTS257-2008），写出本工程施工的平均超宽与超深控制值和最 大超宽与超深控制值。并计算出本工程的单侧边缘水域宽度和中部水域宽度。（列出主要计算过程）