你可能感兴趣的试题

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s＝a_s’=40mm。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s＝a_s’=40mm。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s＝a_s’=40mm。

设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为1256mm²，受拉区纵向钢筋的等效直径d_eq＝20mm，混凝土保护层厚度c＝30mm，按荷载效应标准组合计算的轴力N_k＝500kN，弯矩值M_k＝180kN·m，构件计算长度l₀＝4000mm，钢筋的相对黏结特性系数υ＝1.0，则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ_sk与（）项数值最为接近。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某三层砌体结构，采用钢筋混凝土现浇楼盖，其第二层纵向各墙段的层间等效侧向刚度值见题30表，该层纵向水平地震剪力标准值V_E=300kN。试问，墙段3应承担的水平地震剪力标准值V_E3（kN），应与下列（）项数值最为接近。

某底层为框架—抗震墙的四层砌体房屋，抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度为0.16g；假定各层质点集中在楼层标高处，其各层重力荷载代表值及各层层高均示于题图中。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

假设梁的跨中截面按题图所示T形截面考虑，在弯矩设计值M＝200kN·m作用下，此单筋T形梁的纵向受拉钢筋截面面积A_s应和（）项数值最为接近。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s＝a_s’=40mm。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

如题图所示，假定梁支座截面配有受压钢筋A_s’=628mm²，a_s＝a_s’=40mm。在弯矩设计值M=-280kN·m作用下，该梁支座截面的受拉钢筋截面面积A_s与（）项数值最为接近。

某底层为框架—抗震墙的四层砌体房屋，抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度为0.16g；假定各层质点集中在楼层标高处，其各层重力荷载代表值及各层层高均示于题图中。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某三层无筋砌体房屋(无吊车)，现浇钢筋混凝土楼(屋)盖，刚性方案，砌体采用 MU10级蒸压灰砂砖、M7.5级水泥砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，安全等级二级。各层砖柱截面均为370mm×490mm，基础埋置较深且底层地面设置刚性地坪，房屋局部剖面示意如题图所示。

某底层框架-抗震墙房屋，普通砖抗震墙嵌砌于框架之间，如题38图所示。其抗震构造符合规范要求；由于墙上孔洞的影响，两段墙体承担的地震剪力设计值分别为V₁＝100kN、V₂＝150kN。试问，框架柱2的附加轴压力设计值（kN），应与下列（）项数值最为接近。

某多层砌体结构第二层外墙局部墙段立面，如题35图所示。当进行地震剪力分配时，试问，计算该砌体墙段层间等效侧向刚度所采用的洞口影响系数，应与下列（）项数值最为接近。

某多层砌体结构承重墙段A，如题图所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

某无吊车单层砌体房屋，刚性方案，s＞2H；墙体采用MU10级蒸压灰砂砖、M5级混合砂浆砌筑。山墙（无壁柱）如题39图所示，墙厚240mm，其基础顶面距室外地面500mm；屋顶轴向力N的偏心矩e＝12mm。当计算山墙的受压承载力时，试问，高厚比β和轴向力的偏心矩e对受压构件承载力的影响系数φ，应与下列（）项数值最为接近。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某多层砌体结构承重墙段A，如题图所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

在墙段正中部位增设一构造柱，如题34图所示，构造柱混凝土强度等级为C20，每根构造柱均配4φ14纵向钢筋（A_s＝615mm²）。试问，该墙段的最大截面受剪承载力设计值（KN），应与下列（）项数值最为接近。
提示：f_t＝1.1N/mm²，f_y＝210N/mm²，γ_RE＝0.85，取f_VE＝0.2N/mm²进行计算。

某三层无筋砌体房屋(无吊车)，现浇钢筋混凝土楼(屋)盖，刚性方案，砌体采用 MU10级蒸压灰砂砖、M7.5级水泥砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，安全等级二级。各层砖柱截面均为370mm×490mm，基础埋置较深且底层地面设置刚性地坪，房屋局部剖面示意如题图所示。

某楼面的均布活荷载为6kN/m²，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如题图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB400，箍筋为 HPB235钢。梁截面尺寸b×h=250mm×500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g_k＝20kN/m，活载q_k＝25kN/m。
提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按题表进行计算。

假设梁的截面有效高度h₀＝430mm，梁内横向钢筋仅配有双肢箍Φ10@150，试问梁的斜截面抗剪承载力设计值V_cs+V_p与（）项数值最为接近。

某一12m跨原木豪式木屋架，屋面坡角α=26.56°，屋架几何尺寸及杆件编号如题图所示，选用红皮云杉TC-13B制作。

位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础。如题44图所示。试问，该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离a（m），应不小于下列（）项数值。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

某一12m跨原木豪式木屋架，屋面坡角α=26.56°，屋架几何尺寸及杆件编号如题图所示，选用红皮云杉TC-13B制作。

屋架端节点如题图所示。恒载作用下，假定上弦杆O₁的轴向力设计值N＝-70.43kN。试确定按双齿连接木材受剪验算式中的左右端项，其数值与（）组数值相近。

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题54-67图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B＝28.8m；长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b₀＝28m，长度a₀＝50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。

需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度18m，屋架间距6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为Q235-B，焊条为E43型，屋架的节点板厚为8mm。

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题54-67图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B＝28.8m；长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b₀＝28m，长度a₀＝50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。

10层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m,2层层高4.5m，3-10层层高3.6m，总高度39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值G_i如题图所示。各楼层框架的D值及剪力墙等效刚度如下表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移μ_T=_uqH⁴/100El_w，并已知当结构刚度特征值λ＝1.2时位移系数_u=8.07。结构阻尼比ξ＝0.05。



 

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题54-67图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B＝28.8m；长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b₀＝28m，长度a₀＝50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。

土层条件同题54，筏板厚800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为2000m²。试问，桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力（kPa），应与下列（）项数值最为接近。
提示：采用实体深基础计算桩基础沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏板、桩、土的混合重度（或称平均重度），可近似取20kN/m³。

10层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m,2层层高4.5m，3-10层层高3.6m，总高度39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值G_i如题图所示。各楼层框架的D值及剪力墙等效刚度如下表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移μ_T=_uqH⁴/100El_w，并已知当结构刚度特征值λ＝1.2时位移系数_u=8.07。结构阻尼比ξ＝0.05。

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题54-67图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B＝28.8m；长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b₀＝28m，长度a₀＝50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。

假如桩端持力层土层厚度h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为750kPa。且在计算变形量时，取ψ_s＝0.2。又已知，矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处，＝0.25；在持力层底面处，＝0.237。试问，在通过桩筏基础平面中心点竖线上，该持力层土层的最终变形量（mm），应与下列（）项数值最为接近。

某城市桥梁，桥宽为8.5m，平面曲线半径为100m，上部结构为20+25+20（m）三跨孔径组合的钢筋混凝土连续箱形梁，箱梁横断面均对称于桥梁中心轴线。平面布置如题图所示。试判定在恒载作用下，边跨横桥向A₁、A₂、D₁、D₂、二组支座的反力大小关系，并指出下列所示的（）组关系式正确。
 

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

某15层建筑的梁板式筏基底板，如题48-53图所示。采用C35级混凝土，f_t＝ 1.57N/mm²；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p＝ 280kPa。
提示：计算时取a_s＝60。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。
 

一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为8度，场地类别Ⅱ类，近震。水柜重心位于O点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G₄＝1741.3kN(空载时G4＝751.3kN)，三层支架自重G₃＝130.4kN，二层支架自重G₂＝127.8kN，底层支架自重G₁＝133.7kN，支架总量为G＝391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T₁＝1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。
结构的等效总重力荷载，可近似地取G_eq＝G₄+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度h为5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h处。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。