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1～6：
某6层办公楼的框架(填充墙)结构，其平面图与计算简图如题图所示。
已知：1～6层所有柱截面为500mm×600mm；所有纵向梁(x向)截面均为250mm×500mm，自重3.125kN/m；所有横向梁(y向)截面均为250mm×700mm，自重4.375kN/m：所有柱、梁的混凝土强度等级均为C40。2～6层楼面永久荷载5.0kN/m²，活载2.5kN/m²；屋面永久荷载7.0kN/m²，活载0.7kN/m²；楼面和屋面的永久荷载包括楼板自重、粉刷与吊顶等。除屋面梁外，其他各层纵向梁(x向)和横向梁(y向)上均作用有填充墙、门窗等均布线荷载2.0kN/m。计算时忽略柱子自重的影响。上述永久荷载与活载均为标准值。
提示：计算荷载时，楼面及屋面的面积均按轴线间的尺寸计算。

当对2～6层⑤⑥—轴线间的楼板(单向板)进行计算时，假定该板的跨中弯矩为0.1ql²，试问该楼板每米宽板带的跨中弯距设计值M(kN·m)应和下列（）项数值最为接近。

1～6：
某6层办公楼的框架(填充墙)结构，其平面图与计算简图如题图所示。
已知：1～6层所有柱截面为500mm×600mm；所有纵向梁(x向)截面均为250mm×500mm，自重3.125kN/m；所有横向梁(y向)截面均为250mm×700mm，自重4.375kN/m：所有柱、梁的混凝土强度等级均为C40。2～6层楼面永久荷载5.0kN/m²，活载2.5kN/m²；屋面永久荷载7.0kN/m²，活载0.7kN/m²；楼面和屋面的永久荷载包括楼板自重、粉刷与吊顶等。除屋面梁外，其他各层纵向梁(x向)和横向梁(y向)上均作用有填充墙、门窗等均布线荷载2.0kN/m。计算时忽略柱子自重的影响。上述永久荷载与活载均为标准值。
提示：计算荷载时，楼面及屋面的面积均按轴线间的尺寸计算。

当平面框架在竖向荷载作用下用分层法作简化计算时，顶层框架计算简图如题图所示。若用弯矩分配法求顶层梁的弯矩时，试问弯矩分配系数μ_BA和μ_BC最接近下列（）项数值。

某框架结构的边框架梁，受有扭矩的作用，其截面尺寸及配筋，采用国标03G101-1平法表示于题图。
该混凝土梁环境类别为一类，其强度等级为C35；钢筋采用HPB235（Φ）和HRB335（）；抗震等级为二级。设计校审时对该梁有如下几种意见，试指出其中（）项意见是正确的，并写出其理由。
提示：该题中不执行规范中规定的“不宜”的限制条件。

1～6：
某6层办公楼的框架(填充墙)结构，其平面图与计算简图如题图所示。
已知：1～6层所有柱截面为500mm×600mm；所有纵向梁(x向)截面均为250mm×500mm，自重3.125kN/m；所有横向梁(y向)截面均为250mm×700mm，自重4.375kN/m：所有柱、梁的混凝土强度等级均为C40。2～6层楼面永久荷载5.0kN/m²，活载2.5kN/m²；屋面永久荷载7.0kN/m²，活载0.7kN/m²；楼面和屋面的永久荷载包括楼板自重、粉刷与吊顶等。除屋面梁外，其他各层纵向梁(x向)和横向梁(y向)上均作用有填充墙、门窗等均布线荷载2.0kN/m。计算时忽略柱子自重的影响。上述永久荷载与活载均为标准值。
提示：计算荷载时，楼面及屋面的面积均按轴线间的尺寸计算。

根据抗震概念设计的要求，该楼房应作竖向不规则的验算，检查在竖向是否存在薄弱层。试问，下述对该建筑是否存在薄弱的几种判断，其中（）项是正确的，并说明其理由。
提示：①楼层的侧向刚度采用剪切刚度k_i=GA_ih_i。
式中：A_i=2.5（h_ci/h_i）²A_ci；
k_i为第i层的侧向刚度；

11～13：
已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度1₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

9～10：
偏心受拉构件的截面尺寸为b×h=200mm×400mm，a_s=a_s’=35mm，承受轴心拉力设计值N=30kN，弯矩设计值M=26kN·m，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢2
80×50×5组成的T形截面如题图所示。

11～13：
已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度1₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

9～10：
偏心受拉构件的截面尺寸为b×h=200mm×400mm，a_s=a_s’=35mm，承受轴心拉力设计值N=30kN，弯矩设计值M=26kN·m，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋。

设构件为大偏心受拉，按荷载效应的标准组合计算的内力值为N_k=27kN，M_k=19kN·m，构件受力特征系数a_cr=2.4，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c=30mm，截面配置3Φ10的纵向受拉钢筋，a_s=a_s’）=35mm，则最大裂缝宽度ω_max最接近下列（）项数值。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢280×50×5组成的T形截面如题图所示。

如下图所示由混凝土翼板与钢梁通过弯起钢筋连接件组成简支组合梁，其连接件布置是（）。

计算下图所示之格构式压弯构件绕虚轴整体稳定性时，截面抵抗矩W_1x=I_x/y₀，其中y₀=（）。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢280×50×5组成的T形截面如题图所示。

如下图所示节点板受斜向拉力设计值600kN，节点板与构件用双面角焊缝连接，h_f=8mm，采用E43××型焊条，焊缝长度l=（）。

11～13：
已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度1₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢280×50×5组成的T形截面如题图所示。

当截面抵抗矩w_1x=32.22cm³，i_x=2.24cm时，构件在弯矩作用平面外的稳定性验算时，截面的应力与下列（）项值接近。
提示：φ6可按规范近似公式计算。

30～31：
截面尺寸为1200mm×100mm的窗间墙用MU10的单排孔混凝土砌块与Mb7.5砌块砂浆砌筑，灌孔混凝土强度等级G20，混凝土砌块孔洞率δ=35%，砌体灌孔率ρ=33%，墙的计算高度为4.2m，在截面厚度方向的偏心距e=40mm。

38～39：
一片高2m，宽3m，厚370mm的墙，如题图所示。采用普通烧结砖和M2.5砂浆砌筑。墙面承受水平荷载设计值为0.7kN/m²。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

35～37：
某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴向力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为σ₀=0.515N/mm²。

32～34：
某单跨仓库，如题图所示，跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时M左=26kN·m，右风时M右=35kN·m。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢2
80×50×5组成的T形截面如题图所示。

42～43：
某三角形木屋架端节点如题图所示。单齿连接，齿深h_c=30mm；上、下弦杆采用干燥的西南云杉T015B，方木截面150mm×150mm，设计使用年限印年，结构重要性系数1.0。

35～37：
某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴向力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为σ₀=0.515N/mm²。

同上题，但大梁传给墙体的压力设计值改为N_l=80kN，并已知此时梁端支承处砌体局部受压承载力不满足要求，应该在梁端下设置垫块。设垫块尺寸为b_ba_bt_b=550mm×370mm×180mm，垫块上N_O、N_l合力的影响系数φ最接近下列（）项数值。

38～39：
一片高2m，宽3m，厚370mm的墙，如题图所示。采用普通烧结砖和M2.5砂浆砌筑。墙面承受水平荷载设计值为0.7kN/m²。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

42～43：
某三角形木屋架端节点如题图所示。单齿连接，齿深h_c=30mm；上、下弦杆采用干燥的西南云杉T015B，方木截面150mm×150mm，设计使用年限印年，结构重要性系数1.0。

下弦拉杆接头处采用双钢夹板螺栓连接，如题3图所示。木材顺纹受力。试问，下弦的最大拉力设计值T（kN），与下列（）项数值最为接近。
提示：连接构造满足规范要求；连接钢板的强度有足够的保证；不考虑螺栓对杆件截面的削弱。

32～34：
某单跨仓库，如题图所示，跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时M左=26kN·m，右风时M右=35kN·m。

16～21：
设计如下图所示的双角钢T形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力N=38kN，均布线荷载q=3kN/m。构件长I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用Q235-B·F钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢2
80×50×5组成的T形截面如题图所示。

35～37：
某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴向力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为σ₀=0.515N/mm²。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

某矩形框筒，平面尺寸如题图所示，总高度102m，承受水平力q=20kN/m，可简化成双槽形截面，等效槽形截面如题图所示。角柱为L形、截面面积A₃=6.41m²、形心坐标y=0.90m。槽形截面惯性矩为3056.5m⁴。计算图中底层3号柱所受的轴力N₃（kN），其与下列（）项数值最为接近。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

某正方形塔楼，平面尺寸为63.5m×63.5m，采用筒中筒结构，外筒为密柱框筒，底层每边有19根箱形截面钢柱，柱距为3.05m。柱截面面积A₀=0.271m²，结构总体高度412m，承受风荷载设计值为2.5kN/m²。用简化方法计算该筒中筒结构底层柱承受的最大轴力N（kN），其与下列（）项数值最为接近。

32～34：
某单跨仓库，如题图所示，跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时M左=26kN·m，右风时M右=35kN·m。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

44～49：
某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)复合地基，桩径为400mm。

假定CFG桩面积置换率m=5%。如题图所示，桩孔按等边三角形均匀布置于基底范围。试问，CFG桩的间距s（m），与下列（）项数值最为接近。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

50～55：
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：
F₁=2000kN F₂=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。

77～80：
已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径L_o=12.60m。空心板采用40号混凝土，弹性模量E_h=3.3×10⁴N/mm²，预应力钢筋选用
，其截面面积A_v=1256mm²。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时，预应力钢筋的预应力值σ_yo=565.86N/mm²。等效工字形截面几何特性：换算截面面积Ao=319 144mm²，换算截面对形心轴的静矩S_o=31 725 531mm³，换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩Wo=5.104×10⁷mm³，换算截面对形心轴的惯性矩I_o=1.475×10¹⁰mm⁴，截面开裂后的换算截面惯性矩I₁₀=3.642×10⁹mm⁴，预应力的合力至形心轴的距离e_oy=249mm。

69～72：
某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力V_Gb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：
梁左端：M_max=210kN·m，-M_max=-420kN·m
梁右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m
梁跨中：M_max=180kN·m
边跨梁：V=230kN

如题图所示。公路桥中预制装配式T形梁翼板（车行道）构成铰接悬臂板，其主梁中距1800mm，梁腹板宽180mm。车行道板尺寸：板端厚100mm，板加腋处厚180mm，车行道板容重25kN/m³。板顶面层设两层：上层为沥青混凝土厚80mm，容重为23kN/m³；下层为混凝土面层厚70mm，容重24kN/m³。铰接悬臂板加腋处的每米板宽恒载弯矩（kN·m）与下列（）项数值最为接近。

74～76：
已知翼缘位于受压区的T形截面尺寸b_i’=30cm，b=20cm，h_i’=8cm，h_o=46cm，采用20号混凝土，I级钢筋，承受计算弯矩M_j=115kN·m，经判断T形截面为II类T形截面。

69～72：
某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力V_Gb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：
梁左端：M_max=210kN·m，-M_max=-420kN·m
梁右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m
梁跨中：M_max=180kN·m
边跨梁：V=230kN

77～80：
已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径L_o=12.60m。空心板采用40号混凝土，弹性模量E_h=3.3×10⁴N/mm²，预应力钢筋选用
，其截面面积A_v=1256mm²。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时，预应力钢筋的预应力值σ_yo=565.86N/mm²。等效工字形截面几何特性：换算截面面积Ao=319 144mm²，换算截面对形心轴的静矩S_o=31 725 531mm³，换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩Wo=5.104×10⁷mm³，换算截面对形心轴的惯性矩I_o=1.475×10¹⁰mm⁴，截面开裂后的换算截面惯性矩I₁₀=3.642×10⁹mm⁴，预应力的合力至形心轴的距离e_oy=249mm。

77～80：
已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径L_o=12.60m。空心板采用40号混凝土，弹性模量E_h=3.3×10⁴N/mm²，预应力钢筋选用
，其截面面积A_v=1256mm²。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时，预应力钢筋的预应力值σ_yo=565.86N/mm²。等效工字形截面几何特性：换算截面面积Ao=319 144mm²，换算截面对形心轴的静矩S_o=31 725 531mm³，换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩Wo=5.104×10⁷mm³，换算截面对形心轴的惯性矩I_o=1.475×10¹⁰mm⁴，截面开裂后的换算截面惯性矩I₁₀=3.642×10⁹mm⁴，预应力的合力至形心轴的距离e_oy=249mm。

在使用阶段，恒载M_g=213kN·m；活载M_p=271.88kN·m；恒载与活载之和M_g+M_P=484.88kN·m。计算开裂弯矩M_f=459.06kN·m，短期使用荷载作用下总挠度为（）。

69～72：
某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力V_Gb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：
梁左端：M_max=210kN·m，-M_max=-420kN·m
梁右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m
梁跨中：M_max=180kN·m
边跨梁：V=230kN

74～76：
已知翼缘位于受压区的T形截面尺寸b_i’=30cm，b=20cm，h_i’=8cm，h_o=46cm，采用20号混凝土，I级钢筋，承受计算弯矩M_j=115kN·m，经判断T形截面为II类T形截面。

77～80：
已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径L_o=12.60m。空心板采用40号混凝土，弹性模量E_h=3.3×10⁴N/mm²，预应力钢筋选用
，其截面面积A_v=1256mm²。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时，预应力钢筋的预应力值σ_yo=565.86N/mm²。等效工字形截面几何特性：换算截面面积Ao=319 144mm²，换算截面对形心轴的静矩S_o=31 725 531mm³，换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩Wo=5.104×10⁷mm³，换算截面对形心轴的惯性矩I_o=1.475×10¹⁰mm⁴，截面开裂后的换算截面惯性矩I₁₀=3.642×10⁹mm⁴，预应力的合力至形心轴的距离e_oy=249mm。

69～72：
某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力V_Gb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：
梁左端：M_max=210kN·m，-M_max=-420kN·m
梁右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m
梁跨中：M_max=180kN·m
边跨梁：V=230kN