A.1.5m B.1.4m C.1.3m D.1.6m
题1~4: 有一工业厂房高低跨排架,低跨跨度15m,高跨跨度为24m,柱间距为6m,该厂房采用预应力钢筋混凝土屋架,屋面采用预应力大型屋面板。车间的纵向全长度为120m,在车间中部60m处设有双柱温度伸缩缝,车间四周的围护墙为240m砖墙。建筑平面及剖面如下图:
厂房各列柱静荷载(标准值)作用见题1图。图中t为旧规范的荷载单位,计算时应换成新规范的kN。试确定作用于中柱Ⅰ-Ⅰ截面处的N和M值(标准值)与下列()项数值最为接近。 提示:1.产生顺时针弯矩为正值,反之为负值。 2.B列柱竖向荷载11.11t和7.56t作用于同一垂直线上。
A.N=410.80kN,M=-16.88kN·m B.N=410.80kN,M=16.88kN·m C.N=317.50kN,M=-21.47kN·m D.M=410.80kN,M=-30.75kN·m
在如题2图所示的静荷载(标准值)作用下,用力法求解出排架横梁内力为:低跨x1=0.34kN,高跨x2=1.40kN。静荷载(标准值)作用下排架计算简图如题2图所示。()
A.MG上=0.66kN·m,MG下=4.34kN·m,MN=-8.82kN·m B.MG上=-0.66kN·m,MG下=-4.34kN·m,MN=8.82kN·m C.MG上=-5.88kN·m,MG下=2.18kN·m,MN=-15.34kN·m D.MG上=-5.88kN·m,MG下=-5.88kN·m,MN=-19.04kN·m
A.585.20kN B.415.60kN C.769.10kN D.549.36kN
A.上柱:无吊l0=10.5 有吊l0=10.5 下柱:无吊l0=20.4 有吊l0=9.0 B.上柱:无吊l0=8.4 有吊l0=8.4 下柱:无吊l0=17.0 有吊l0=9.4 C.上柱:无吊l0=4.2 有吊l0=4.2 下柱:无吊l0=9.0 有吊l0=9.0 D.上柱:无吊l0=8.4 有吊l0=8.4 下柱:无吊l0=11.25 有吊l0=11.25
题5~8: 某多层钢筋混凝土现浇框架,抗震等级为二级,楼盖采用装配式楼盖。柱截面尺寸为 b×h=500mm×500mm,粱高为600mm,混凝土强度等级为C30,纵向钢筋为HRB335,箍筋为HPB235,as=as’=40mm。
A.46.9 B.58.5 C.34.3 D.42.5
A.1.09 B.1.18 C.1.14 D.1.23
如题图所示,二层中柱节点处考虑地震作用参与组合后的梁端、柱端弯矩设计值见下表: 位置左震(kN·m)右震(kN·m)Ⅱ-Ⅱ-260200Ⅲ-Ⅲ270-1501-1-3601702-2150-190已知柱顶处的轴压比大于0.15,柱顶Ⅱ-Ⅱ截面和Ⅲ-Ⅲ截面考虑地震作用组合,经调整后的最大弯矩设计值与下列()项数值最为接近。
A.300.2kN·m,311.8kN·m B.250kN·m,260kN·m C.311.8kN·m,300.2kN·m D.330.5kN·m,300.2kN·m
题9~10: 已知支承屋面粱的柱牛腿,如题图所示,宽度b=400mm,屋架在牛腿上的支承长度为200mm,竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm),外边缘高h1=h/3(h为牛腿高度),牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=420kN,竖向力的设计值Fv=540kN,同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=110kN,水平拉力的设计值Fh=154kN,混凝土强度等级采用C25,钢筋HRB335,as=40mm。
A.680mm B.750mm C.800mm D.700mm
已知某钢筋混凝土框架柱,截面尺寸b×h=300mm×400mm,柱净高H0=3m,混凝土强度等级为C30,纵向钢筋为HRB335,箍筋为HPB235,柱顶作用有轴心力N=712kN,弯矩设计值M=352.50kN·m,剪力设计值1V=170kN,as=40mm,则截面箍筋总面积与间距的比值与下列()项数值最为接近。
A.0.75 B.0.88 C.0.62 D.0.70
A.1354mm2 B.1400mm2 C.1300mm2 D.1500mm2
已知考虑地震作用组合,且经调整后的底层内柱上下端弯矩设计值分别为Mt=450kN·m,Mb=280kN·m,剪切面满足规范的规定,剪跨比λ=3,轴力设计值为N=1300kN,则柱内箍筋的的计算值与下列()项数值最为接近。
A.0.358mm B.0.526mm C.1.151mm D.0.425mm
A.683mm2 B.602mm2 C.771mm2 D.529mm2
某顶层的钢筋混凝土框架梁,混凝土等级为C30,截面为矩形,宽度b=300mm,端节点处梁的上部钢筋为325。中间节点处柱的纵向钢筋为425,钢筋等级为HRB400,as=40mm,则梁截面的最小高度与下列()项数值最为接近。
A.485mm B.392mm C.425mm D.453mm
题16~22: 根据业主要求需要在一混凝土厂房内用形钢制刚架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载q=45kN/m(设计值),柱顶有一集中荷载P=93kN (设计值)。钢材为Q235-B·F。刚架横粱的一端与混凝土柱铰接(刚架可不考虑侧移):其结构的计算简图、粱柱的截面特性以及弯矩计算结果如题图所示。 提示:柱间有垂直支撑,A、B点可作为AB柱的侧向支承点。 柱:A=8208mm2梁:A=9440mm2 lx=13850×104mm4 lx=34610×104mm4 Wx=923×103mm3 Wx=1525×103mm3 ix=130mm ix=192mm ly=3130×104mm4 Sx=848×103mm3 iy=67.7mm
A.166.5N/mm2 B.174.3N/mm2 C.183.0N/mm2 D.196.3N/mm2
题23~25: 设有一横截面为四边形的格构式自立式铁架,其底节间的人字形腹杆系由两个等边角钢80×7组成的T形截面,如题图所示。钢材为Q235-B·F,其斜撑所受的轴心力设计值N=±150kN。
A.M16 B.M20 C.M22 D.M24
A.149.8N/mm2 B.164.9N/mm2 C.181.2N/mm2 D.208.2N/mm2
配置加劲肋是提高梁腹板局部失稳的有效措施,当时,()。
A.可能发生剪切失稳,应配置横向加劲肋 B.可能发生弯曲失稳,应配置纵向加劲肋 C.剪切失稳与弯曲失稳均可能发生,应同时配置纵向加劲肋与横向加劲肋 D.不致失稳,不必配置加劲肋
题30~31: 某烧结普通砖砌体结构,因特殊需要需设计有地下室,如题图所示,房屋的长度为L,宽度为B,抗浮设计水位为-1.0m,基础底面标高为-4.0m,算至基础底面的全部恒荷载标准值为g=50kN/m2,全部活荷载标准值为p=10kN/m2,结构重要性系数γ0=0.9。
A.γ0S1/S2=0.85>0.8;不满足漂浮验算 B.γ0S1/S2=0.75<0.8;满足漂浮验算 C.γ0S1/S2=0.70<0.8;满足漂浮验算 D.γ0S1/S2=0.65<0.8;满足漂浮验算
某砌体结构的多层房屋(刚性方案),如题32图所示。试问,外墙在二层顶处由风荷载引起的负弯矩标准值(kN·m)应与下列()项数值最为接近。 提示:按每米墙宽计算。
A.-0.3 B.-0.4 C.-0.5 D.-0.6
题16~22: 根据业主要求需要在一混凝土厂房内用 形钢制刚架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载q=45kN/m(设计值),柱顶有一集中荷载P=93kN (设计值)。钢材为Q235-B·F。刚架横粱的一端与混凝土柱铰接(刚架可不考虑侧移):其结构的计算简图、粱柱的截面特性以及弯矩计算结果如题图所示。 提示:柱间有垂直支撑,A、B点可作为AB柱的侧向支承点。 柱:A=8208mm2梁:A=9440mm2 lx=13850×104mm4 lx=34610×104mm4 Wx=923×103mm3 Wx=1525×103mm3 ix=130mm ix=192mm ly=3130×104mm4 Sx=848×103mm3 iy=67.7mm
A.61.7N/mm2 B.55.1N/mm2 C.48.5N/mm2 D.68.3N/mm2
二层某外墙立面如题31图所示,墙厚370mm,窗洞宽1.0m,高1.5m,窗台高于楼面0.9m,砌体的弹性模量为E(MPa)。试问,该外墙层间等效侧向刚度(N/mm),应与下列()项数值最为接近。 提示:①墙体剪应变分布不均匀影响系数ζ=1.2 ②取G=0.4E
A.235E B.285E C.345E D.395E
A.M20 B.M16 C.M22 D.M24
假定横梁在B点处采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧),梁的支座端板用C级普通螺栓(3号钢)与局部加厚的柱翼缘板相连,其螺栓布置如下图所示。应选用()项公称直径的螺栓方为正确。 提示:连接处的弯矩设计值近似取B点的弯矩值,并假定中和轴在底排螺栓线上。
A.M20 B.M22 C.M24 D.M27
题33~34: 某房屋顶层,采用MU10级普通烧结砖、M5级混合砂浆砌筑,砌体施工质量控制等级为B级:钢筋混凝土梁(200mm×500mm)支撑在墙顶,详见题图。 提示:不考虑粱底面以上高度的墙体重量。
A.66 B.77 C.88 D.99
A.M20 B.M24 C.M22 D.M27
A.192 B.207 C.223 D.246
某砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合内纵墙,如题图所示,构造柱截面均为 240mm×240mm,混凝土强度等级为C20,ft=1.1MPa,采用HPB235级钢筋,fy=210MPa,配纵向钢筋414。砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值fVE=0.255MPa,A= 1017600mm2。试问,砖墙和构造柱组合墙的截面抗震承载力V(kN)应与下列()项数值最为接近。 提示:取γRE=0.85。
A.330 B.337 C.359 D.366
某网状配筋砖砌体受压构件如题图所示,截面370mm×800mm,轴向力的偏心距e=0.1h(h为墙厚),构件高厚比<16。采用MU10级烧结普通砖,M10级水泥砂浆砌筑,砌体施工质量控制等级B级;钢筋网竖向间距sn=325mm,采用冷拔低碳钢丝4制作,其抗拉强度设计值fy=430MPa,水平间距@60×60。试问,该配筋砖砌体构件受压承载力(kN)应与下列()项数值最为接近。
A.600φn B.650φn C.700φn D.750φn
题37~38: 某多层仓库,无吊车,墙厚均240mm,采用MU10级烧结普通砖、M7.5级混合砂浆砌筑,底层层高为4.5m。
当采用题37图所示的结构布置时,试问,按允许高厚比[β]值确定的轴线二层承重外墙高度的最大值h2(m)应与下列()项数值最为接近。
A.5.3 B.5.8 C.6.3 D.外墙的高度不受高厚比的限制
某配筋砌块砌体剪力墙结构,如题图所示,抗震等级为二级,墙厚均为190mm。设计人采用了如下三种措施: Ⅰ.剪力墙底部加强区高度取7.95m Ⅱ.剪力墙水平分布筋为28 @400 Ⅲ.剪力墙的竖向分布筋为212@600 试判断下列()组措施符合规范要求
A.Ⅰ、Ⅱ B.Ⅱ,Ⅲ C.Ⅰ、Ⅲ D.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ
屋架下弦截面为120mm×200mm,木料为马尾松,下弦接头处N=90kN,屋架下弦用双剪连接。螺栓连接承载力的计算系数Kv=6.1,若螺栓采用20的螺栓,试问接头处接头所需的最少螺栓数目为()。
A.3 B.5 C.4 D.6
A.稳定性 B.承载力大小 C.开洞及洞口大小 D.是否承重墙
A.4.20m B.3.50m C.3.05m D.2.45m
假定横梁在月点处的做法如图所示,当对柱AB进行强度验算时(截面无孔洞削弱),其最大正应力与()项数值相近。
A.177.3N/mm2 B.190.4N/mm2 C.204.6 N/mm2 D.213.5N/mm2
当采用题38图所示的结构平面布置时,二层层高h2=4.5m,二层窗高h=1000mm,窗中心距为4m。试问,按允许高厚比[β]值确定的轴线承重外墙窗洞的最大总宽度bs(m)应与下列()项数值最为接近。
A.1.0 B.2.0 C.4.0 D.6.0
A.170.7N/mm2 B.181.2N/mm2 C.192.8N/mm2 D.204.3N/mm2
已知轴心拉力设计值N=82kN,木材为红皮云杉,孔洞尺寸如题图,该构件的轴心受拉承载力计算的计算式与下列()项表达式最为接近。
A.σt=7.8N/mm2<ft=8.0N/mm2 B.σt=6.5N/mm2<ft=8.0N/mm2 C.σt=7.8N/mm2<ft9.5N/mm2 D.σt=6.5N/mm2<ft=9.5N/mm2
题44~50: 某毛石砌体挡土墙,其剖面尺寸如题图所示。墙背直立,排水良好。墙后填土与墙齐高,其表面倾角为β,填土表面的均布荷载为q。
A.60 B.62 C.70 D.74
题53~57: 有一等边三桩承台基础,采用沉管灌注桩,桩径为426mm,有效桩长为24m。有关地基各土层分布情况、桩端阻力特征值qpa、桩侧阻力特征值qsia及桩的布置、承台尺寸等如题图所示。
A.361 B.645 C.665 D.950
A.Ⅰ类场地 B.Ⅱ类场地 C.Ⅲ类场地 D.Ⅳ类场地
题58~60: 某大城市郊区有一28层的高层建筑,如下图所示。地面以上高度为90m,平面为一外径 26m的圆形。基本风压数值为0.50kN/m2,风荷载体型系数为0.8。
A.1.360 B.1.521 C.1.407 D.1.481
A.1.730 B.1.493 C.1.271 D.1.357
A.1.29 B.1.32 C.1.45 D.1.56
假定钢筋混凝土柱传至承台顶面处的标准组合值为竖向力Fk=1400kN,力矩Mk=160kN·m,水平力Hk=45kN;承台自重及承台上土自重标准值Gk=87.34kN。在上述一组力的作用下,试问,桩1桩顶竖向力Qk(kN),最接近于下列()项数值。
A.590 B.610 C.620 D.640
A.2.3 B.2.9 C.3.5 D.4.1
A.129388 B.92420 C.78988 D.152334
A.276 B.336 C.374 D.392
A.117 B.126 C.134 D.154
A.740 B.810 C.850 D.1166
A.2990 B.3460 C.3600 D.4140
A.83 B.78 C.72 D.69
A.1.6 B.1.9 C.2.2 D.2.5
A.e≤b/2 B.e≤b/3 C.e≤b/3.5 D.e≤b/4
A.1.62 B.1.44 C.1.33 D.1.05
A.76 B.92 C.109.4 D.105.4
某抗震设防的高层框架,抗震等级为二级,已知顶层中节点左侧梁端的弯矩设计值=100.8kN·m,右侧梁端的弯矩设计值=-28.4kN·m,左侧梁高700mm,右侧梁高500mm,纵向钢筋合力点至截面近边的距离as=as’=35mm,H0=4500mm,下列计算所得的节点剪力设计值Vi(kN)()项是正确的。
A.150.26 B.141.64 C.120.67 D.126.41
A.0.56 B.0.76 C.0.71 D.0.89
某高层框架结构,抗震等级为二级,考虑地震作用组合时,梁端弯矩设计值为:左端=273.1kN·m,右端=448.5kN·m,与地震作用组合时的竖向荷载作用下梁端剪力设计值VGb=128.6kN,梁的跨度ln=6m,计算框架梁的剪力设计值Vb(kN),()项是正确的。
A.254.88 B.260.89 C.272.9 D.253.40
题73~76: 已知一预制空心板梁的截面尺寸如题图所示,计算跨径l=12.6m,承受计算剪力:支点=236.7kN,跨中=43.7kN,其间按直线变化,采用30号混凝土、Ⅱ级钢筋720作为受拉钢筋(Ag=22cm2),ag=3.6cm。仅用Ⅱ级钢筋 10配置箍筋。
A.15 B.99 C.23 D.16
题77~80: 已知翼缘位于受压区的T形截面尺寸=40cm,b=20cm,=8cm,h0=46cm,采用20号混凝土,Ⅰ级钢筋,承受计算弯矩Mj=98kN·m。
A.0.15 B.0.20 C.0.25 D.0.10
A.227.51 B.237.27 C.205.91 D.251.3
A.8.52 B.5.94 C.6.66 D.6.23
A.10.52 B.12.03 C.11.24 D.11.58
题73~76: 已知一预制空心板梁的截面尺寸如题图所示,计算跨径l=12.6m,承受计算剪力:支点=236.7kN,跨中=43.7kN,其间按直线变化,采用30号混凝土、Ⅱ级钢筋720作为受拉钢筋(Ag=22cm2),ag=3.6cm。仅用Ⅱ级钢筋10配置箍筋。
A.0.24 D.0.32 C.0.13 D.0.54
A.0.013 B.0.0015 C.0.024 D.0.01
A.13 B.14 C.17 D.18