某土样固结实验成果如下表所示。 试样天然孔隙比e0=0.656，该试样在压力100～200kPa的压缩系数及压缩模量为（）。
A. B. C. D.
A.地基承载力 B.地基均匀性 C.岩面深度及起伏 D.地下水埋藏条件及变化幅度
某土样做固结不排水测孔压三轴试验，部分结果如下表所示。
按有效应力法求得莫尔圆的圆心坐标及半径，结果最近于下列（）。
A.3.5MPa B.6.5MPa C.9.5MPa D.12.5MPa
水泥土搅拌桩复合地基，桩径为500mm，矩形布桩，桩间距，做单桩复合地基静载试验，承压板应选用（）。
A.直径d=1200mm圆形承压板 B.1390mm×1390mm方形承压板 C.1200mm×1200mm方形承压板 D.直径为1390mm的圆形承压板
某厂房柱基础如下图所示，b×ι=2m×3m，受力层范围内有淤泥质土层③，该层修正后的地基承载力特征值为135kPa，荷载效应标准组合时基底平均压力PK=202kPa，则淤泥质土层顶面处自重应力与附加应力的和为（）。
水下重力式码头为条形基础，基底为抛石基床，抛石厚度为2．0m，底面处有效受压宽度Be'=14m，不排水抗剪强度标准值Suk=40kPa（=0），天然重度为18kN/m3，抛石基床内天然重度r=19kN/m3，按《港口工程地基规范》，深度系数，倾斜系数，地基极限承载力竖向分力为（）。
A.3160kN/m B.3410kN/m C.3630kN/m D.3880kN/m
某正常固结土层厚2.0m，平均自重应力P=100kPa；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力P0=200kPa，向该土层最终沉降量最接近（）。
A.10.5cm（11.9） B.12.9cm C.14.2cm（8.3） D.17.8cm
A.抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩 B.不设抗浮桩，但在覆土以前不应停止降水 C.按使用期的荷载条件不需设置抗浮桩 D.不需验算地基承载力及最终沉降量
相邻两座A、B楼，由于建B楼使A楼产生附加沉降，如下图所示，A楼的附加沉降量接近于（）。
A.0.9cm B.1.2cm C.2.4cm D.3.2cm
A.8.5cm B.11cm C.13.2cm D.15.8cm
柱下独立基础底面尺寸为3m×5m，F1=300kN，F2=1500kN，M=900kN·m，F=200kN，如下图所示，基础埋深d=1.5m，承台及填土平均重度r=20kN／m3，计算基础底面偏心距最接近于（）。
A.23cm B.47cm C.55cm D.83cm
A.45kN B.50kN C.55kN D.65kN
柱下桩基如下图所示，承台混凝土抗压强度f=19.1MPa。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-1994）计算承台长边受剪承载力，其值与（）最接近。
A.6.2MN B.8.2MN C.10.2MN D.12.2MN
某一柱一桩（二级桩基、摩擦型桩）为钻孔灌注桩，桩径d=850mm，桩长ι=22m，如下图所示，由于大面积堆载引起负摩阻力，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-1994）计算得下拉荷载标准值最接近（）（已知中性点为ιn／ι0=0.8，淤泥质土负摩阻力系数εn=0.2，负摩阻力群桩效应系数ηn=1．0）。
某框架柱采用桩基础，承台下5根=600mm的钻孔灌注桩，桩长ι=15m，如下图所示，承台顶面处柱竖向轴力F=3840kN，My=161kN·m，承台及其上覆土自重设计值G=447kN，基桩最大竖向力设计值Nmax为（）。
A.831kN B.858kN C.886kN D.902kN
某工程双桥静探资料见下表，拟采用③层粉砂做持力层，采用混凝土方桩，桩断面尺寸为400mm×400mm，桩长ι=13m，承台埋深为2.0m，桩端进入粉砂层2.0m，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-1994）计算单桩竖向极限承载标准值最接近（）。
A.1220kN B.1580kN C.1715kN D.1900kN
A.0.14 B.0.16 C.0.18 D.0.20
A.Ra=151kPa，fcu=3210kPa B.Ra=155kPa，fcu=2370kPa C.Ra=159kPa，fcu=2430kPa D.Ra=163kPa，fcu=2490kPa
天然地基各土层厚度及参数如下表所示，采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径d=0．6m，桩长ι=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值fcu=2000kPa，桩身强度折减系数η=0.33，桩端土承载力折减系数为0.5，搅拌桩单桩承载力可取（）。
A.219kN B.203kN C.187kN D.180kN
A.248kPa B.235kPa C.222kPa D.209kPa
A.55mm B.60mm C.65mm D.70mm
A.25°45' B.29°15' C.32°30' D.33°42'
某基坑剖面如下图所示，按水土分算原则并假定地下水为稳定渗流，E点处内外两侧水压力相等，则墙身内外水压力抵消后作用于每米支护结构的总水压力（按图中三角形分布计算）净值应等于下列（）（γw=10kN／m3）（）
A.1620kN/m B.1215kN/m C.1000kN／m D.810kN／m
基坑坑底下有承压含水层，如下图所示，已知不透水层土的天然重度γ=20kN/m3，水的重度γw=10kN/m3，如要求基坑底抗突涌稳定系数K不小于1.1，则基坑开挖深度h不得大于（）。
A.7.5m B.8.3m C.9.0m D.9.5m
重力式挡墙如下图所示，挡墙底面与土的摩擦系数μ=0.4，墙背与填土间摩擦角δ=15°，则抗滑移稳定系数最接近下列（）。
A.1.20 B.1.25 C.1.30 D.1.35
用砂性土填筑的路堤（见下图），高度为3.0m，顶宽26m，坡率为1：1.5，采用直线滑动面法检算其边坡稳定性，=30°，c=0.1kPa，假设滑动面倾角α=25°，滑动面以上土体重W=52.2kN/m，滑面长L=7.1m，则抗滑动稳定性系数K为（）。
A.1.17 B.1.27 C.1.37 D.1.47
A.200kN B.400kN C.600kN D.800kN
A.2.0×103kg/m3 B.1.6×103kg/m3 C.1.5×103kg/m3 D.1.1×103kg/m3
A.16cm B.30cm C.46cm D.192cm
某组原状样室内压力p与膨胀率δep的关系如下表所示：按《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112-1987）计算，膨胀力p最接近（）（可用作图法（见下图）或插入法近似求得）。 （）
A.90kPa B.98kPa C.110kPa D.120kPa
某滑坡需做支挡设计，根据勘察资料滑坡体分3个条块，如下图、下表所示，已知C=10kPa，=10°，滑坡推力安全系数取1.15，第三块滑体的下滑推力F3为（）。
A.39.9kN／m B.49.3kN／m C.79.2kN／m D.109.1kN／m
某建筑场地抗震设防烈度为7度地基设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，地下水位埋深2.0m，未打桩前的液化判别等级如下表所示，采用打入式混凝土预制桩，桩截面为400mm×400mm，桩长ι=15m，桩间距S=1，6m，桩数20×20根，置换率p=0.063，打桩后液化指数由原来的12.9降为下列（）。
A.2.7 B.4.5 C.6.8 D.8.0
某建筑场地土层条件及测试数据如下表所示，判别该场地属（）类别。（）
A.Ⅰ类 B.Ⅱ类 C.Ⅲ类 D.Ⅳ类
某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高-6.000，地下水埋深-8.000，如下图所示：地震设防烈度为8．0度，基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验结果如图所示，按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）计算液化指数并划分液化等级，下列（）是正确的。 （）
A.=5.7，轻微液化 B.=6.23，中等液化 C.=9.19，中等液化 D.=12.72，中等液化
试样天然孔隙比e0=0.656，该试样在压力100～200kPa的压缩系数及压缩模量为（）。
，做单桩复合地基静载试验，承压板应选用（）。
=0），天然重度为18kN/m3，抛石基床内天然重度r=19kN/m3，按《港口工程地基规范》，深度系数
，倾斜系数
，地基极限承载力竖向分力为（）。
=600mm的钻孔灌注桩，桩长ι=15m，如下图所示，承台顶面处柱竖向轴力F=3840kN，My=161kN·m，承台及其上覆土自重设计值G=447kN，基桩最大竖向力设计值Nmax为（）。
=30°，c=0.1kPa，假设滑动面倾角α=25°，滑动面以上土体重W=52.2kN/m，滑面长L=7.1m，则抗滑动稳定性系数K为（）。
最接近（）（可用作图法（见下图）或插入法近似求得）。 （）
=10°，滑坡推力安全系数取1.15，第三块滑体的下滑推力F3为（）。
=5.7，轻微液化